10/11/2019, 18:42
10/11/2019, 19:25
$\bar{I_{1}} = \frac{\bar{V_{1}}}{j \omega (L_{1}^{(1)} + L_{1}^{(2)})} - \frac{M \bar{I_{2}}}{L_{1}^{(1)} + L_{1}^{(2)}}$.
13/11/2019, 19:16
RenzoDF ha scritto:Per quanto riguarda poi la seconda parte del tuo messaggio (con accoppiamento non perfetto), se per "convenienza" di modellazione, andiamo a considerare l'induttore L1 frazionato in due parti, che senso ha continuare a considerarne la somma?$\bar{I_{1}} = \frac{\bar{V_{1}}}{j \omega (L_{1}^{(1)} + L_{1}^{(2)})} - \frac{M \bar{I_{2}}}{L_{1}^{(1)} + L_{1}^{(2)}}$.
La separazione ci serve per poter scrivere
$\bar{V_{1}} - j \omega L_{1}^{(1)} \bar{I_{1}} = j \omega L_{1}^{(2)}\bar{I_{1}} + j \omega M \bar{I_{2}} $
che associata alla
$\bar{V_{2}} = j \omega M \bar{I_{1}} + j \omega L_{2}^{(2)} \bar{I_{2}}$
ci permetterà (andando a considerare una tensione $V_1$ ridotta della caduta di tensione su $L_{1}^{(1)}$), di ricondurci e quindi riutilizzare il modello circuitale equivalente già ottenuto per il caso di accoppiamento perfetto.
quali sono le sue due relazioni costitutive e quale la relazione fra quel parametro a e i parametri del mutuo induttore ideale?
Occhio però in quanto la tua scelta per il parametro nullo non risulta coerente con il sistema e con il circuito equivalente postato.
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